保證閥門密封性的因素很多，所有這些因素是不可能精確地進行計算的，通常，設計人員是根據産品的用途來確定啓閉件的結構和密封面尺寸，當計算啓閉件力時，必須確定密封面單位面積上的壓力，這個壓力稱爲比壓。一般只能根據實驗來確定。
一般来说，对于闭路阀启闭件保證密封性所必须的比压取决于密封面的宽度、材料及介质工作压力，为了确定能够保證密封的比压值，曾进行了大量的研究工作，但是由于研究结果差异很大，因此，还不能编制一个统一的规范。
有曾經做過用20Cr13鋼制造的寬度爲0.5mm的窄密封面的試驗，所得出的關系式如下：
式中qMF1——密封面寬度爲b1(mm)時所需的比壓值(MPa)；
qMF2——密封面寬度爲b2(mm)時所需的比壓值(MPa)。
當密封面寬度>0.5mm時，具有如下關系式：
以上關系式明顯地表明，當密封面寬時，密封面不是整個表面都以相同的程度起著密封作用。
比壓值q對空氣滲漏量qv的影響的試驗結果示于圖1。
分析結果可以得出以下結論：
①每個試樣都具有一定的關系式，即qv=f(q·p)。
②對數座標上各種不同p值時，qv=f(q)的函數爲直線，可以用下列關系式表示：
式中qv——當壓力爲p時，此瞬間空氣的滲漏量；
qv0——q值很小時，介質最初泄漏量；
q——在給定的瞬間作用的比壓；
m——該試驗的常數，與試樣的材料和表面狀況有關。
只有12Crl8Ni9試件的變化不符合上述規律性，這些試件曲線的斜度是變化的，隨著比壓q的增加，斜度愈來愈小。
以上現象可以這樣解釋：在變形過程中，12Cr18Ni9由于加工硬化使得本身的彈性和塑性劇烈地改變。當q值小時，比壓的變化較比壓大時影響空氣泄漏量更爲顯著，與冷作硬化有關的波峰變形之後，比壓的變化對qv值(空氣泄漏量)的影響就小。
對平面密封面的密封性的研究，發現了如下由介質本身産生的密封比壓值的變化規律，如圖2所示。
當介質壓力p增加時，比壓q按黑體曲線增長。在到達qkp之前，試驗數據非常分散(劃細實線的面積)。當到達臨介比壓qkp時，表面的微觀不平度及其他缺陷達到相互壓平的程度，壓力再升高時，影響就不大了，這時零件的彈性起決定性作用。當壓力超過pA時，必須比壓按正比例增加。在臨界比壓qkp范围内，用较低的比压(虚线OA)压紧密封面就可保證密封性。这样一来，以超过qkp的比壓壓緊後q=f(q)的關系用直線I-I表示。如果從試驗獲得的q值中減去介質作用力，那麽密封面上的比壓值qR以直线Ⅲ-Ⅲ表示。为了保證密封面间所要求的密封性，比压值应按规定的Ⅱ-Ⅱ线选取，它考虑了安全系数，当压力接近零时，比压不应小于qmin°
在計算介質作用力FMJ時，采用密封面的平均直徑Dcp，如果這樣，則認爲有介質作用的密封面面積上沒有比壓作用，如果介質壓力分布在直徑Dcp範圍內，那麽力FMJ仍在一半面積內傳遞，使半面直接接觸。這個假設具有重要意義，不過應考慮到，密封面之間介質滲透面積的輪廓具有很複雜的形式，表面本身不是平的，吻合面上的實際比壓與計算比壓有很大的差別。介質作用面積隨著閥杆軸向力的增加而減小，而密封面的接觸面積則增大。因此，密封比壓值qMF是有一定條件的，主要依賴于實驗數據。若減少密封面的接觸面積，必然相應地增加比壓。因此，在工程上，密封比壓qMF和實際比壓q作用在整個密封面上。
爲確定液體用常溫閉路閥密封面上的密封比壓值(MPa)，可應用一般公式：
式中C——與密封面材料有關的系數，鑄鐵、青銅和黃銅C=3.0，鋼和硬質合金C=3.5；鋁、鋁合金、聚乙烯、聚氯乙烯、PTFE、RPTFE、MOL0N、DEVLON、尼龍、PEEK、C=1.8；中等硬度橡膠C=0.4；
K——在給定密封面材料條件下，考慮介質壓力對比壓值的影響系數；鑄鐵、青銅、黃銅K=1；鋼、硬質合金K=1；鋁、鋁合金、聚乙烯、聚氯乙烯、PTFE、RPTFE、M0LON、DEVLON、PEEK、尼龍K=0.9；中等硬度橡膠K=0.6；
p——介質工作壓力，通常取公稱壓力PN(MPa)；
bM——密封面寬度(mm)。
應用該公式時，應注意：
①所示數據適用于平面密封。
②密封面经过精磨，表面粗糙度达到0.2。在工业净水或其他不含污物硬杂质的液体介质中工作时，所示数据可保證密封(汽油和煤油除外)。
③當密封面用不同材料制造時，qMF值按較軟的材料選取。
④公式適用于確定qMF=80.0MPa以下的比壓值。
⑤對某些截止閥剛性較好的結構，並經過精研的密封面(表面粗糙度約0.1)，允許比壓值降低25％。
⑥溫度升高要求增大比壓，按某些數據，水的溫度從15℃增加到100℃時比壓就需增加1倍。
⑦表内所示的比压值适用于2级～3级密封閥門。大体上可以认为，为了保證所需的密封性，密封面的表面粗糙度需保證：1级密封一表面粗糙度不低于0.1，2级密封—表面粗糙度不低于0.2，3级密封一表面粗糙度不低于0.4。
⑧在用于腐蝕性極大的介質、常變換的氫和氮及其他極其重要介質的一級密封閥門中，上述比壓值建議增大1.8倍。
⑨介質中其他雜質對比壓值的影響難以准確估計，因爲這些影響取決于物理特性、尺寸及介質汙穢的程度。
由于手动操作或者閥門关闭后介质压力的变化，密封面上经常会产生比压值显著超过qMF的現象，所以，在設計過程中必須使實際比壓q值不會引起過大的塑性變形，並且不改變經過研磨的表面幾何形狀。
为此，必须保證：
式中 qMF——保證密封所需比压 (MPa)；
q——实际工作比压 (MPa)；
[q]——密封面材料的许用比压 (MPa)。
閘閥密封面的工作条件比截止閥密封面更恶劣，因为閘閥密封面间有滑动摩擦，会引起密封面的磨损，而且当比压大时会引起咬住或擦伤的危险，计算閘閥密封比压时，推荐使用公式(1)来确定qMF。
對于壓力2.5MPa，常溫空氣用錐度爲1∶7的油密封旋塞閥所作的試驗表明，密封面上的比壓q=0.045p2就足夠了。考慮到安全，可以采用q=0.06p2。q(MPa)可以這樣確定：
式中F——塞體的軸向力(N)；
Aq——塞體錐面的投影面積(mm2)；
式中D1——塞體大端直徑(mm)；
D2——塞體小端直徑(mm)。
這樣，可以用q值，確定塞體上的軸向力(N)：
除平面密封外，截止閥中还采用φ=30°～45°的锥面密封，如图3a所示。锥面密封研磨比较困难，因为不能用平面研磨工具，此外，当φ角较小时，温度变化会引起阀瓣被卡死现象，当阀座直径较大和作用力大时，楔子的作用力可以导致镶嵌的阀座产生变形。但是，锥面密封不易积存污物，而轴向力相同时比平面密封的比压要大，因此，公称尺寸较小和极重要的閥門广泛采用锥面密封。
根據圖3b得
式中N——密封錐面反作用力(N)；
φ——密封面錐半角(°)；
F——閥杆軸向力(N)；
T——密封面摩擦力(N)，T=fMN；其中，fM爲密封面摩擦系數。
式中Ab——密封錐面的投影面積（mm2）
因此
F/Ab的值就是軸向力在錐面密封面投影面上的比壓。
令F/Ab=qs
爲使錐形密封面上的比壓值等于qMF，計算時可應用下式：
式中 DMP=DMN (mm)
b——錐形密封面投影寬度(mm)；
式中fM——取摩擦系數=0.3。
當φ=30°時，n=1.5；
當φ=45°時，n=1.3；
當φ=60°時，n=1.2。
高压截止閥阀瓣被制造成锥面密封形式，阀座密封面锥半角用45°，密封锥面宽度为0.4～0.6mm，按此公式计算，必须比压取：
當PN=32.0MPa時，qMF=92.0 MPa；
當PN=70.0MPa時，qMF=115.0MPa。
前面已推導出：
如果兩種結構的DMF、b、qMF都取同樣數值，得：
對于平面密封：
對于錐面密封：
當φ=30°時，F=0.75FMF;
當φ=45°時，F=O.92MF;
當φ=60°時，F=MF°;
當fM=0.3，φ=30°，其他條件相同時，錐面密封需要的力比平面密封減少了25％。
在截止閥中也采用线接触密封。如图4所示。实际上密封不可能是一条线，而是密封面宽度很窄的平面，因为在阀杆轴向力下，密封面会有某种程度的变形。如图4所示，是根据必须保證接触面单位长度上的一定力为基础进行计算的。
如图4b所示，锥形截面密封成功地应用于带有硬质颗粒的污秽介质的截止閥中。
當采用線接觸錐形密封時，如圖4c所示。
nx——采用下列數值：
當φ=30°時，nx=0.75;
當φ=45°時，nx=0.9;
當φ=60°時，nx=1.0。
對于鋼及钴鉻鎢硬質合金的線密封許用比壓[qx]≤120.0MPa。
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